分享到:

大型汽轮发电机定子端部绕组的电磁固体振动问题研究

大型汽轮发电机定子端部绕组及其结构的安全性与可靠性直接影响着整 个机组和电网的工作状况而电磁力激发下绕组结构的振动是导致端部事故的 主要原因因此 对定子端部绕组的振动问题进行研究以便为工程实际提供 更加合理的设计方案具有非常重要的意义本文正是以此为出发点针对二 十万千瓦大型汽轮发电机的工程背景开展了研究工作所得结论可为实际问题 的解决提供理论依据研究内容概括为以下五部分 1 将端部绕组电流密度进行富氏展开后运用分离变量法对麦克斯韦电磁 场方程进行了求解得到了定子端部绕组区域的磁感应强度和绕组所受电磁力 的表达  (本文共135页) 本文目录 | 阅读全文>>

山东大学
山东大学

大型汽轮发电机定子绕组端部模态及固有振动频率的测定和预防

随着制造水平的提高及电网运行稳定性的提高,发电机单机容量逐渐增加,大型发电机的安全运行对整个电网的安全、稳定运行将起到越来越重要的作用。发电机定子绕组端部承受着正常运行时的交变电磁力和出口或内部短路时巨大的瞬态电磁力作用。发电机单机容量的增加,使得发电机定子绕组端部所受电磁力、机械力越来越大。由于端部所受电磁振动力的频率是电网频率的两倍,切向、轴向分量较少,以径向为主,为类椭圆形,因此当端部绕组的固有频率接近二倍工频(100Hz)时,尤其当端部绕组振形为椭圆形时,绕组将发生谐振。如果发电机定子绕组槽内固定、端部支撑、绑扎固定和工艺不符合要求,则即使是较少的激振力也会诱发较大的振动。长时间处于谐振状态,运行中就可能因振动幅值增大而发生端部绕组和结构件松动、磨损、绝缘损坏,进而造成事故。因而对大型汽轮发电机定子绕组端部振动特性监测并采取预防措施十分必要。随着发电机容量的日益增大,发电机的电负荷达到很高数值,使得定子线棒绕组线棒所受的...  (本文共63页) 本文目录 | 阅读全文>>

《科技与创新》2017年18期
科技与创新

1200 MW汽轮发电机定子端部线圈3D建模方法的研究

随着发电机单机容量的不断增加,其定子线负荷增高,导致发电机端部区域的磁密增加,定子绕组电流密度增大,出现了涡流损耗的上升,使发电机端部局部温升过高,影响发电机的正常运行。汽轮发电机的定子绕组放在铁心内圆的定子槽内,它处于旋转变化的磁场中,感应出高电压、大电流,并输出到电网,因此,它是发电机能量转换、输出电能的关键部位,也是发电机损耗发热最大部件之一,不仅造成了发电机效率降低,还会影响发电机运行的稳定性。1 200 MW汽轮发电机的定子绕组为双层绕组,上、下层线棒的直线部分埋于槽内,由槽楔、波纹板等固定;线棒端部结构为篮式。为了增大上、下层鼻端接头的空间,常采用不同的锥度。带锥度篮式端部的线圈与铁心端部压圈等结构件的距离比较远,这样附加的损耗也较小。每个线棒在端部锥面上以渐开线形式展开弯曲成形。由于定子绕组端部结构复杂,早期大部分都是用近似的二维作图法或平面渐伸线计算来确定尺寸的,得到的近似值精度较低,计算步骤过多,二维分析难以达...  (本文共3页) 阅读全文>>

《上海大中型电机》2013年01期
上海大中型电机

大型汽轮发电机定子端部复合材料大锥环的设计与制造

0引言随着发电机组单机容量的提高,发电机运行时定子端部的振动问题,关系着整个发电机组能否持续安全、稳定的运行。发电机定子端部绕组采用复合材料大锥环进行固定可以对其整个定子端部起到有效的减振作用。目前,国内外600,900MW等大型发电机制造技术中,定子线圈端部的固定结构基本上都是采用缠绕玻璃钢大锥环结构固定的。因为缠绕玻璃钢大锥环是理想的抑制电磁振动力及突然短路下作用力的结构件。美国西屋公司通过试验表明在三相短路产生最大端部形变下,大锥环支撑系统有效地均匀各元件的载荷,使线圈的变形和应变限制在极限范围内[1]。但是由于该大锥环结构的特殊性与生产制造工艺的复杂性,目前国内能够制造该大锥环的企业很少,而且自动化程度很低。笔者分别在Pro/E和ADAMS中建立了大锥环缠绕机的虚拟样机模型,并进行了仿真缠绕;利用ANSYS有限元分析软件提供的一种特殊的复合材料层单元中的SOLID46单元,对1000MW汽轮发电机定子端部复合材料大锥环进...  (本文共5页) 阅读全文>>

《大众科技》2009年06期
大众科技

600MW汽轮发电机定子吊装、组合及就位施工

广西防城港电厂#2机组600MW发电机由东方电机股份有限公司制造,其定子供货方式为三段分体供货、施工现场进行组合,且由于定子本身构造及发电机定子机坑尺寸等因素,该定子必须经半空组合后就位至定子基础台板上,就位总重量达305t,施工过程要考虑将发电机定子平稳安全的吊装、组合及就位,施工工序复杂、难度大。发电机定子主要部件尺寸及重量如下:定子机坑长度:11424mm定子中段:直径3800mm,重量245t,总长度(定子线圈外侧)9140mm;定子汽端端罩:重量28.7t,长度2110mm定子励端端罩:重量31.15t,长度2200mm吊攀纵向距离:2821mm发电机定子安装中心线距汽机房A、B列柱中心均为15.3m,汽机运转层平台高度为13.7m。结合发电机定子的相关技术参数及施工现场的起重机械、施工面状态等的实际情况,经相关技术及施工人员反复多次研究,确定了发电机定子吊装及组合就位的主要施工方案为:将定子中间段用运输拖车从#2机组...  (本文共2页) 阅读全文>>

《中国电机工程学报》2005年21期
中国电机工程学报

汽轮发电机定子冷却水路堵塞时的温度场分析与计算

,引言 根据有关资料统计【’一,水内冷汽轮发电机中由 于定子冷却水系统发生堵塞导致线棒局部温度升 高,使得绝缘过热损坏引起线棒接地短路甚至波及 铁心的事故时有发生,其显著征兆是定子铁心或绕 组温度升高。因此,掌握定子铁心和绕组中的温度 分布并实施监测非常重要。 大部分文献研究了电机正常运行时的稳态 温度场15一”1。而文献[2一4]主要分析了引起定子内冷 水系统堵塞的原因以及现场中的处理方法。尽管发 电机的实际运行经验表明:定子内冷水系统发生故 障时会引起定子出水口温度以及槽检温计温度的 上升,但是有关两者之间的变化规律以及当定子内 冷水系统发生故障时电机内的温度分布还未见到 相关文献报道。毫无疑问,分析发电机中定子水路 堵塞的严重程度与温度变化之间的关系对发电机 的温度监测具有重要意义。因此,本文主要研究汽 轮发电机定子冷却水路发生堵塞时的温度分布,总 结定子温度与水路堵塞严重程度之间的变化规律, 为热状态检测提供理论依据。 ...  (本文共6页) 阅读全文>>

《东方电机》1998年02期
东方电机

东方-日立型600MW汽轮发电机定子装配工艺

引言 东方旧立型600MW汽轮发电机定子装配历时约150天顺利完工,其清洁度要求之高、工序之多可说是东方电机股份有限公司汽轮发电机制造之“最”。因此,有必要对定子装配工艺进行认真总结。 东方旧立型600MW汽轮发电机主要参数: 额定容量728MVA 额定电压22kV 定子槽数42 绕组相数3 绕组联接方式YY 定子绝缘等级F 内定子重约220t,通过“弹簧板装配”固定于外机座内。 定子端部支撑为滑移结构。发电机在运行状态下,定子线圈端部的伸缩可通过滑移块进行。定子槽内侧面波纹板及端部大绑扎也为新结构形式。 端部支撑结构件有支架装配和端部内圆鼻端撑环。端部支撑结构与200、300Mw汽轮发电机的主要差异之一就在于端部的滑移性。 支架装配工序如下: 铜屏蔽放置~装铜支架~装绑环、找中心~绑环钻孔、打销、绑扎一铜支架、绝缘支架、绑环整体脱离铜屏蔽~端部支撑干燥~装滑销、配滑移块~灌胶~进入定子两端安装。 “装滑销、配滑移块”是关键工序...  (本文共6页) 阅读全文>>