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单脉冲雷达动目标跟踪信号处理机

1波形分析数字动目标跟踪系统原理波形分析数字动目标跟踪系统由模数转换、动目标检测(MTD)、波形分析器、卡尔曼滤波←→→→→↑→图1波形分析数字动目标距离跟踪系统原理框图R′跟踪脉冲产生器R回波脉冲距离输出RΔR卡尔曼滤波器波形分析器MTD处理A/D器和跟踪脉冲产生器等组成,其原理框图如图1.与传统的距离自动跟踪系统比较可以看出,波形分析器相当于时间鉴别器(距离比较器),卡尔曼滤波器即是距离产生器(控制器).回波脉冲经过高速A/D数字化,先由MTD抑制杂波处理,然后送往波形分析器.波形分析器通过求回波脉冲波形的面积中心线位置,并将此面积中心线位置与跟踪脉冲的中心线位置进行比较,计算出它们之间的差值ΔR.距离误差值ΔR经卡尔曼滤波器数据处理后产生新的控制脉冲距离R′.卡尔曼滤波器控制跟踪脉冲产生器在新距离R′处产生新的跟踪脉冲(跟踪波门).跟踪波门控制A/D变换器在新的波门内对回波脉冲进行模数转换,回波转换数字量再经MTD处理和波...  (本文共5页) 阅读全文>>

《火控雷达技术》1988年02期
火控雷达技术

单脉冲雷达信号的频城误差修正

立义爪. 引言 信号Ae’略’,(其中A为信号幅度,伞是随机相位)以如下的形式出现在单脉冲各个信道中〔2〕:一△=Aejll= I叉二A‘ei、「(A。5 in中)e“=(A么cos中)e’4’(la)(lb)式中:A二A。si神 IA‘=A。eos小 小=(竿,s,no8是单脉冲角度,s为天线间距, (le) (ld) (2)人是波长。字母右上角的小撇表示和信道参量。完全对 I称的系统,A。=A。,中尹二冲,在这种特殊情况下, tg小二△/习 这样,单脉冲角度a能够从比值△/习中求出。分量也与和及差信道一样,都是不平衡的。因此, (3)然而这是理想化的,实际上,同相及正交不j月(la)—(ld)式,而用A=A。5 in中〔eos(冲+甲)+jasin(冲+甲+日)〕+a+jb习=A。。05中〔eos(冲+(I)‘)+ja‘,in(中+甲尹+日‘)〕+a‘+jb‘(4a)(4b) a是差信道中I与Q分量间的幅度不平衡系数。日是差...  (本文共10页) 阅读全文>>

《现代防御技术》1988年06期
现代防御技术

以单脉冲雷达对海上低仰角目标进行准确跟踪

引宫 当以单脉冲雷达跟踪仰角大约小于一个波宽目标时,雷达系统“看见”目标及其影象并试图使分成信号为零。雷达或是在一中间位置振荡或是明显随机地在超越水平线大约一个波宽角度上振荡。在这些条件下雷达因此会丢失目标跟踪。 多路径存在条件下单脉冲雷达性能分析 除非方位和俯仰跟踪通道中存在交叉干扰,否则忽略方位跟踪误差这里只考虑俯仰通道跟踪误差。多路径存在条件下从传统的单脉冲雷达可得的万和△通道两倍信号是来自如图1┌────┬──┬─┐│--{\ │ │\ ││乏试、 │ │ ││ 、│ │ │└────┴┬─┼─┤ │ │ │ └─┴─┘图1刃和△多路径矢孟一24一所示贡献于直射和反射路径的刃,和△,信号结果。召和△相位上不同相。 传统单脉冲处理过程中相位探测器输出产生的误差信号是△,在刃,上的投影。从图1简单的三角法分析可得:刃‘么‘+A’万‘△,十Ac叨功(万d△.十刃‘△d)刃‘’+A’刃‘’+ZA刃‘刃‘c朋功(1》正视闭环工作过...  (本文共5页) 阅读全文>>

《遥感技术动态》1989年03期
遥感技术动态

单脉冲雷达测量日本中部Kuranosuke地下冰及多年雪原的内部结构

1.前言 位于日本北部山地的Ta teyam山(3015米),冬季雪积累量为15米,夏季雪消融量也大致相同。人们知道,在粒雪融化后每几年就出现一次类似冰河竖坑的垂直洞.yashida等(1983)对这些竖洞作过详细的研究,认为过去在该雪原中曾有过裂隙或裂缝。 目前的工作侧重于这一雪原的内部结构及底部地形,以便于了解它的形成机制. 2.多年冰结构的直接观测 1979年10月M.yoshdd曾置身于一个竖洞,观测了多年冰层和粒度(图1)。图第3期〔日〕单脉冲雷达测量日本中部K oranos妞ke地下冰及多年雪原的内部结构一63巨睡比峨 雪·l.昌门.反厂·腑D(mm万略20一40班奚暮2。‘ 图1 Kuranosuke为雪原地形图 1一头测量线A~FI:·线终端J、L、y:为垂图2,为冰层和粒度翻面直洞P:山麓堆积层M:为冰硕末端W:斗壁2(a)表示该洞的垂直横剖面和冰层。该洞深g米.界面的斜度变化于表面的1。’和底部附近的3。’之...  (本文共4页) 阅读全文>>

《现代防御技术》1989年04期
现代防御技术

具有和通道限幅的单脉冲雷达角精度的严格分析

引言 本文分析了非线性单脉冲结构以便求得它的角跟踪精度。假定系统是幅度比较和—差型单脉冲,在角误差鉴别器前存在由理想限幅器引起的非线性。 图1示出了该系统的方框图,除限幅器外,该系统恒等于文献〔1〕的“系统1”,因此,我们将使用文献仁1」中相同的符号。实际上,用饱和的和通道输入到相位鉴别器,可以合并限幅器和角误差鉴别器(价鉴别器)。┌───────┐ ┌──┐┌──┐ ┌───┐│窃 │ │嘴 ││淞器│ │·沙. ││刻 │ └──┘└──┘ └───┘│卜 │ ┌──┐│ 十 │ │舫〔││名戈忿 │ └──┘│‘袱 │ ┌──┐ ┌───┐ ┌───┐│ 一│ │中擂│ │、翻 │ │限嘛 ││ │ │ │ ├───┤ │ ││ │ │ │ │肤人动│ │ │└───────┘ └──┘ └───┘ └───┘ ┌───┐ │发射视│ └───┘图1具有和通道限幅器的和差单脉冲接收机的方框图信号e:(t)和e‘(t)是〔‘...  (本文共5页) 阅读全文>>

《现代雷达》1989年05期
现代雷达

在频域上对单脉冲雷达信号进行误差修正

l官!古.甲l口 信号A。树以下列形式出现在各个单脉冲通道中工“〕,这里,火为信号幅度,幸为任意相位: △=AexP(声中)=(A。sin小)exp(挤协) (la) 艺=A/exp(7对,尸)=(A石eos小) ·exp(夕冲‘)门}〕)式中,A二A。5 in小A‘二A石cos小t le)(la)而 小“(二S/入)5 ino(2)0为单脉冲角.5为天线间距,而久为波长。式中用“/”表示与刃通道有夫的任何量。对一个理想平衡的系统来说.刀么=且。和冲’=冲。在这种特殊情况下, tan小二么/三(3)因此,单脉冲角0可以由比值A/卫来进行估算。 这是理想的情况。实际_L,}司相与正交分量之间及和差通道之间是不平衡的。因 100此,式(za)一(ld)由下列式子来取代: A=A。5 in小〔eos(冲+印) +jasin(小+甲+日)〕+a+ib (4a) 叉二A右。05小〔eos(邓+甲,) +ja,5 in(小+甲‘+日尹)〕+...  (本文共7页) 阅读全文>>