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球形容器角变形研究进展(二)

8公式计算值与工业球实测值的比较 为验证木文公式的精确程度,用了12个球罐的头测直进行了验证,见般1。 由表1的误差中可看出其精度是高的,和矢田式对照分析,比矢田式好。 表1说明: A)表中“土”为法向角变形组合应力即a,;““”为切向角变形组合应力即。,。,B)各球罐参数( 1.:R=4600、 3。:天二.3050、 5毋:R二3050、 7.:天=4600、 9”:大=152、半径R、壁厚S以毫米计,S二16、a,=1 15.2;S二30、a。=1 23。1;S=20、a。=122。4;S=30、a。二1 23.1;S=12、a,二26。33;2”:薄膜应力a。以MPa为单位): R=4600、S二30、a,=123一; 11。:R=1 42.5、S二10、a,二135。5;表1各数据摘自文献〔5〕。角变形区应力场与趋圆理论 应力场分析4.:R=3050、S二艺0、a,=122.4;6移:R=3550、S=14、(丁。=1...  (本文共11页) 阅读全文>>

《大庆石油学院学报》1985年02期
大庆石油学院学报

球形容器切向角变形的分析与计算

符号说明D—球壳的内直径;R—球壳内半径; S-—球壳壁厚;L一一球壳测量样板的弦长; .、二,,~、,,,二一、,,,,L a—样板弦长的一半,即a=普乡 二’一‘一r一”‘’‘一‘2‘ e—角变形‘法向角变形)的棱角高度; d—错边量;e:—切向角变形的棱角高度;。。—法向角变形的附加应力;。‘—错边的附加应力,口,—切向角变形的附加应力;a。—球壳薄膜应力’;叮;—法向角变形的组合应力;口:,—切向角变形的组合应力。一、法向角变形和切向角变形 实践证明:球壳某一区域(简称一点)一旦发生角变形,角、变形便有两向的特性。为了分析问题和论述的方便,本文把球壳“一点”的角变形分为法向角变形和切向角变形,其规定如下:用吻接弧原则构成的角变形如图1。将角变形的棱角顶点E绕K轴旋转(见图1),,构成一条回转线(简称流线)。所以流线即角变形的走向或趋向。流线在球壳上的投影有时与焊线重合,与法向角变形所在基圆垂直,流线与焊线的公交点为角变形...  (本文共8页) 阅读全文>>

《大庆石油学院学报》1985年04期
大庆石油学院学报

球形容器角变形理论及其应力计算方法

本文主要符号说明: D—球壳直径; R—球壳内半径; L—与R同数量级的测量样板的弦长(其取法详见本文,节“2.6’’和节“3.1”)或宽板的跨长; a—测量样板弦长或宽板跨长的一半,即。=L/2; e—法向角变形的棱角高度; 。丁一切向角变形的棱角高度; d—错边量;e/L—角变形量;p—吻接弧曲率半径;了—测量样板所在球壳处的纬度;20—球壳角变形的弧所夹角的补角;Za—宽板角变形的板所夹角的补角;口p—球或板的薄膜应力,口‘—角变形的附加应力;a:—切向角变形的附加应力;a‘—错边的附加应力;外—法向角变形(角变形)的组合应力;口:一一切向角变形的组合应力;S一一球或板的壁厚。1、前言 球罐角变形研究的目的主要是:(1)角变形附加弯曲应力的计算方法;(2)角变形一可以允许的最大值。核心是探索适合球的应力计算式。 球罐角变形的研究起于60年代,并由于球罐的几次重大事故更加引起了国内外.工程上和学术界的广泛重视。通过断裂分析证...  (本文共23页) 阅读全文>>

《大庆石油学院学报》1986年02期
大庆石油学院学报

关于球壳角变形理论及应力计算式的几个问题(应李思源同志“讨论”一文)

关于角变形研究的源流 我国对角变形的研究是由七十年代开始,并同时引进了日本木原博和矢田的角变形附加应力计算式。 木原博式: 3氏=一万-2召“外(1)矢田式:(1)铰支拉伸板型 3U‘二-几;一托‘巴’‘’U, 2丈反。“=— ?花 Zn万zrl暇“‘刀一万万一2-—万儿川臀(2)勺卜…l.les于es.‘r.塑i了3(1一、2)誓(2)固支拉伸板型。,=一圣、,,.。。。:火、。=一豪tli 0 .5明·ch瞥一斋一sl?学研3(1一:2)叮: E3一功一s 一一 m‘士07”(3)“三维”球壳壁计算式3。了八口.己。G尸3。一丁,八,.己’Upe6,“氏K6二 2/sha sf咒口\一——二下可-一.—十一—.cna十‘0百卢、a吓/旅﹂a刃︸/了.、、K,= 2甲12(1一“’) 1cha+eos夕Sf二夕 口(4)a=甲n夕二了:十爪一m ,--一LZn‘=2丫12(一万2)‘不万二:一,2(,一、2)令(夸) (2)(...  (本文共18页) 阅读全文>>

《压力容器》1988年02期
压力容器

喷嘴底板变形控制

一、HlJ青三、变形控制 砂煤过滤器是宝山钢铁总厂2050毫米带钢热轧机水处理系统中的关键设备之一,是在我厂设计,并经西德西马克公司(SMS)认可的项目。设备直径大,结构复杂,技术要求高,特别是喷嘴底板不平度要求苛刻,是制造中的关键环节。我厂围绕影响其变形的主要因素进行了试验和生产。生产的27台砂煤过滤器,经西马克公司和中国通用机械设计成套公司验收,质量完全符合要求,本文介绍如何控制底板变形问题。二、结构 砂煤过滤器(见图1)的主要部件喷嘴底板与筒体和下封头是角焊连接,材料是209,直径小508。毫米,厚度26毫米,底板上面钻有小30毫米的通孔1272个。图纸规定喷嘴底板不平度成士2毫米,足见底板不平度是制造中关键问题。要想达到要求,必须解决好三个问题:1.喷嘴底板制造中变形控制;2.喷嘴底板与其它件组焊变形控制;3.正确使用“调平装置”。 喷嘴底板是由三块板拼接而成,制造中所经工序都有变形间题。试图在最终工序来控制变形,显然不...  (本文共6页) 阅读全文>>

《南京工业大学学报(自然科学版)》1988年03期
南京工业大学学报(自然科学版)

球罐角变形的应力场和容限研究

前 .‘. ...口. ....曰 ‘二 球罐在组装中,由于球瓣成形精度未达到要求,组装公差的积累,焊接工艺及程序的不合理等,不可避免地产生超标角变形和错边。世界各国对球罐的角变形、错边量容限的规定无论在形式和数值上都不相同〔’〕一毛J,且没有对所规定的容限作详尽的分析。国内外对球罐角变形应力分析均采用“板条”力学模型,计算结果与实测相差较大‘“’.本文选用与实际球罐较符合的“球壳”力学模型,导出了环烬缝角变形区的应力场,提出了角变形容限。球罐环焊缝角变形区的应力分析在工程现场所作的安装调查表明,组装球罐时,先焊纵焊缝,最后焊接的是环焊缝,因此,容易产生环向角变形。统计结果发现环焊缝处的裂纹比纵缝处的裂纹多得多。.着重分析环焊缝区的应力场就更为重要。角变形的影响属于二次应力的性质,应力集中系数K。,K。随着离环缝距离的增大而迅速衰减。可以认为:球罐在局部最大角变形区的应力场与采用最大角变形处的角变形弧段为基础,扩展成轴对称力学模...  (本文共8页) 阅读全文>>