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D-10D双进双出球磨机齿轮副国产化研究及实践

阳泉二电厂使用的引进美国福斯特·惠勒公司技术生产制造的D-IOD双进双出球磨机,l号、2号炉共计8台。1号机组投产7个月,4台磨小齿轮先后发生故障,出现了过渡磨损、胶合、点蚀、断齿等现象。2号机组投产11个月后也出现了同样的问题。8台磨小齿轮先后进行了更换或掉转方向使用,1号炉共更换7台次,2号炉4台次,其中ZD磨掉转方向使用。齿轮磨损、断齿原因,我们初步分析,认为主要有以下3点。a)润滑油及润滑吹扫方式;b)齿面硬度及粗糙度;C)齿轮设计强度余量不多。l齿轮副国产化实施过程1.1国产化改造思路的确定最初有3种思路:a)大改造。即在不改变磨煤机传动比的前提下,对齿轮副进行较大的改造,包括中心距的变动、电机、减速机的移位等;b)国产化改造。即在不改变磨煤机传动比,同时保证齿轮副中心距不变的前提下,对齿轮副进行国产化;C)仿制。即备件国产化,不改变原齿轮副的任何条件,进行完全一样的仿制。经过认真分析和讨论,认为第1种思路工程量太大,...  (本文共3页) 阅读全文>>

《中国建材装备》1980年50期
中国建材装备

大型开式齿轮副安装间隙的合理控制(一)

1引言在水泥、冶金、化工、矿山、火力发电和有色金属等工业部门中,广泛地应用着边缘传动的筒式磨机[1]、回转窑、单筒烘干机和单筒冷却机等转筒类设备。这些设备的传动系统最末一级都是通过一个或若干个小齿轮带动安装在筒体上的一个大型齿圈回转工作。这类具有三大一多,即大直径、大模数、大速比和多齿数特点的大型开式齿轮传动,国内很少有人研究,几乎所有的齿轮工作者都把注意力集中在闭式齿轮传动的研究上。因此,造成对这种齿轮传动的特点认识不足,国家齿轮标准也没有专门规范,使一般的设计者只能按着仅适用于闭式齿轮传动的标准进行设计,安装者按照设计者的要求安装。由于在设计和安装调试中对其间隙控制不当,所以在试运转或正常生产中经常出现卡死[3]或严重振动和冲击,造成齿面磨损过快和顶齿等不正常变形,大大降低了齿轮的使用寿命,有时使试车不能顺利进行,影响投产进度,造成严重的经济损失。许多行业标准、规范和有关专门书籍中虽然提出有关规定和要求,根本就不符合这种大...  (本文共2页) 阅读全文>>

《中国水泥》1980年60期
中国水泥

大型开式齿轮副安装间隙的合理控制(二)

@江旭昌¥天津水泥工业设计研究院(接上期)由表3可见,在JCJ0390规范中对磨类设备规定的齿侧间隙值虽然已比我国JB17981,标准中最小侧隙中的较大侧隙值大17%~31%,但是比国外对窑磨大小齿轮齿侧间隙的要求还要小,而且中心距越小时则相差越大。就磨机而言,当中心距a>3150mm~4000mm较大时两者的齿侧间隙规定值是接近的,前者比后者仅小07%。可当中心距a>1250~1600mm较小时,前者比后者小49%,接近一半。若是对回转窑类设备,则前者比后者小得更多。这是因为前者对窑和磨的齿侧间隙规定值没有区别,而后者是窑比磨大35%~40%。当中心距a>3150~4000mm较大时,前者比后者也要小27%。这些都表明,对窑磨类设备所用的大型开式齿轮传动间隙的控制是非常值得讨论和研究的。23齿侧间隙的控制方法及数值确定齿侧间隙的形成主要有两种方法,一是在加工时将齿厚减薄,二是在安装时将中心距拉大。对于大型开式齿轮传动,...  (本文共3页) 阅读全文>>

《纺织高校基础科学学报》1999年04期
纺织高校基础科学学报

齿轮副传递误差对响应的影响

0 前言齿轮传动系统的扭转振动特性是影响其性能的主要因素.而齿轮传动系统的扭转振动与它的传递误差有关,因为这些误差将对系统产生激励力[1].传递误差中有短周期(齿频)分量和长周期(轴频)分量.其中短周期分量产生的激励称内激励,它是由于齿形的误差和轮齿的弹性变形等引起的;而长周期分量产生的激励称外激励,它是由旋转质量不平衡、压力角误差、几何偏心、负载扭矩波动等引起的.实际上许多因素使齿轮传动系统的内部激励和外部激励是有不确定性的,其性质往往是随机的.其中不确定的、随机的部分是随机激励;确定的、简谐变化的部分是周期激励.早在70年代许多学者便开始了对齿轮的传递误差的统计特性及其对齿轮振动和噪音影响的研究.其中T.Tobe[2]研究过齿轮动载荷的统计特性,首先建立了直齿轮系统的非线性Fokker-Planck方程并由此推出了矩方程,然后用统计线性化方法求解,从而得到响应的前二阶矩;80年代S.V.Kumar等[3]分析了直齿轮动载系数...  (本文共5页) 阅读全文>>

《工程机械》1998年04期
工程机械

轮式车辆驱动桥主减速器齿轮副最优修形量及参数设计

在轮式车辆驱动桥主减速器的常规设计中,往往只注意提高它的承载能力,而对动态性能的要求重视不够。即使考虑到提高性能,降低噪声和振动,也只是偏重于提高其制造精度。由于制造误差和工作时的弹性变形,主减速器螺旋锥齿轮传动在啮入和啮出时会产生冲击振动。实践表明,啮入冲击速度大于啮出冲击速度。这种冲击是产生振动、噪声的根源。通过齿廓修形和选择合适的齿轮参数,可以改善螺旋锥齿轮的动态性能,降低哨入冲击速度,从而降低噪声。1冲击力的计算由文献1可知,冲击力:的计算式为:式中…一一冲击减弱系数,一般取少一0.54V---xxx入冲击速度,m/sC---一轮哨合刚度,N/mln·Pm,见文献4m。--N导质量,xg,mm,见文献‘l.l;?击速度V的计算当螺旋锥齿轮存在基节偏差,并在载荷作用下产生弹性变形时,一对齿轮在啮入时会产生较大的冲击速度。冲击速度V。的计算式为:式中i-ed减速器传动比,i—n;/n。二ZZ/ZIa、---u量圆柱齿轮中心距...  (本文共5页) 阅读全文>>

《机械》1998年04期
机械

齿轮副最小极限侧隙计算方法的改进

最小极限侧隙jn、n的确定 最小极限侧隙是根据齿轮传动时允许的工作温度,润滑方式和齿轮的圆周速度及齿轮加工、安装误差,由下述公式所确定 了,、。=j’n1+j、:+k(脚)(l)式中:jn,—补偿热变形所需的法向侧隙, j。,=Za(a;△tl一处△tZ)sina。xl护(脚) a—传动副中心距,~; a;、a2—齿轮和箱体材料的线胀系数; △t,、△处—齿轮和箱体相对环境温差, △rl=t一ZOoC△tZ=tZ一ZOoC a[l—齿轮法向压力角。 j。—保证正常润滑条件所需的法向 侧隙,其值按表1选取。 k—齿轮副制造和安装误差所引起的 侧隙减小量,当a。二20“时, “=召瓜】+爪+2·104嵘(,) 表1(单位:~)圆周速度。(耐s)润滑方式 齿厚上偏差的确定,应首先按保证最小侧隙量计算出齿厚的实际上偏差E晶 。‘,,j,lmin、,、/,、 E、=一(fatgal,+乏岁芳)(拜m)(2) 一阴、J“~,,’Zeosan...  (本文共2页) 阅读全文>>

权威出处: 《机械》1998年04期