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用光电技术研究高能炸药反应区宽度

1引言由于高能炸药爆轰反应过程时间很短,因此要求测试方法的分辨率很高才能较准确地获得反应区宽度。目前常用的研究高能炸药反应区宽度的方法主要有:锰铜压力计法,电磁粒子速度计法,激光干涉仪法(Fabry-Perot和VISAR)。除了上述方法以外,利用光电技术也可以对炸药反应区宽度进行研究。记录被测炸药端面的窗口材料中冲击波前沿的发光强度,然后由界面连续性条件及镜像反演规律可反推获得炸药的反应区结构参数。Voskoboinikov[1]于1984年首次用光电技术研究了一些固体炸药的爆轰反应区结构。当时,这种技术的时间分辨率约为30 ns,对于以HMX和RDX为基的反应区较窄的炸药,这样的分辨率是不够的。20世纪90年代俄罗斯技术研究院原子能中心的S.N.Lubyat-insky[2,3]对Voskoboinikov的测量方法进行了改进,时间测量精度提高到5 ns。他利用氯仿作为窗口材料对HMX和RDX两种炸药的反应区宽度进行了深入研...  (本文共4页) 阅读全文>>

国防科学技术大学
国防科学技术大学

高能炸药爆温及反应区结构研究

本文主要从以下几个方面对高能炸药爆温及反应区结构进行了研究:1.运用光纤光谱技术分别测量标准溴钨灯和TNT炸药在超压下的辐射光谱信号,然后根据普朗克定律,利用最小二乘法对回归方程参量进行回归估计计算出爆温(T=3173k)。同时通过高温计得到了炸药爆轰时辐射光谱的时间特性,并对此进行了分析讨论。2.介绍了BKW程序和VLW程序及其计算原理,然后运用BKW和VLW程序分别计算了几种高能炸药的爆轰参数(爆温和爆速),并与文献值进行了比较:对于爆速,无论是BKW程序还是VLW程序其计算值与实验值偏差一般在3%以内,说明用它们来进行一般的工程计算还是可行的;而对于爆温,这两种程序的计算值与实验值偏差都较大,因此用它们来计算爆温还存在问题。3.通过对TNT和JB-9014这两种炸药的输出波形来研究其反应区结构。用该方法获得了被测样品的反应区宽度,实验值与文献值基本一致,说明本文以直径效应理论为基础,通过其输出波形来计算炸药的反应区宽度是可...  (本文共67页) 本文目录 | 阅读全文>>

中国工程物理研究院
中国工程物理研究院

凝聚炸药爆轰反应区结构研究

炸药在被引爆发展到稳态爆轰后,其前导波阵面后会发生剧烈的化学反应,从反应开始到完成要历经一定的时间和空间,被称为反应区。炸药反应区的数据对爆轰过程的精密建模以及相关装备设计具有重要价值,由于反应区内部涉及化学放热和流场相互作用的复杂过程,需要用高精度的测试手段对其粒子速度、压力等信息进行测量,本文从激光干涉测试实验和数值模拟两方面入手,分别对典型的HMX基高聚物炸药和钝感炸药反应区开展了研究。首先,用光学多普勒测速测速仪(PDV)对HMX基炸药JOB-9003的爆轰反应区进行了界面粒子速度测量,得到的JOB-9003炸药界面粒子速度时程曲线上存在较为明显的拐点,通过叠加粒子速度曲线,寻找曲线的分岔点来确定CJ点,JOB-9003的化学反应时间为(25±2)ns,对应的化学反应区宽度为(0.169±0.014)mm,根据阻抗匹配公式计算炸药的CJ压力,计算得到JOB-9003的CJ爆压为(35.4±1.3)GPa,冯诺依曼(Von...  (本文共85页) 本文目录 | 阅读全文>>

《甘肃科学学报》2012年04期
甘肃科学学报

反应区配比对CASS工艺处理效果的影响研究

循环活性污泥工艺CASS(Cyclic ActivatedSludge System,CASS)[1]的应用越来越广泛,从我国南方的低有机物含量的污水处理到我国北方高寒地区的污水处理均有应用[2].但是CASS工艺是在20世纪70年代出现的,20世纪末我国开始研究,是一种比较新的工艺[3-5].目前,有关CASS工艺的资料十分有限,大多数的设计参数是半经验数据.一般情况下处理城市污水,生物选择区、兼氧区、主反应区体积按1∶5∶30的比例进行设计[6,7].对于工业废水的处理,因水质的不同设计有所差异.生物选择器的主要作用是防止污泥膨胀,在基质浓度高时菌胶团的基质利用速率要高于丝状菌,故可以利用基质推动力选择性地培养菌胶团细菌,从而限制丝状菌的增长.设计时多选取水力停留时间为15min,在CASS工艺中因为生物选择器是厌氧环境,还有着释磷的作用,但是由于体积太小和水力停留时间等因素的影响,释磷效果不理想.预反应区主要进行反硝化,由...  (本文共4页) 阅读全文>>

《爆破器材》1992年04期
爆破器材

塑料导爆管反应区温度分布的近似计算

l引言 近年来,有许多学者从不同角度对塑料导爆管的爆轰过程、传爆机理及爆轰波生成机理进行了研究[l.,·’·‘〕,较好地解释了从起爆到传爆过程中的一些物理现象,并提出了相似的爆轰波模型〔,,,·‘,.导爆管的爆轰为多相爆轰,属于燃料一空气炸药爆炸[:]或粉尘爆炸川或是薄膜爆轰.因此认为管内空气中的氧参与了反应,同时管内空气作为传播媒介。由于多相爆轰本身的理论计算相当复杂,而对导爆管则更为困难.所以用多相爆轰理论来计算导爆管的爆轰参数将会带来许多问题。实际上,从人们对导爆管的研究和云雾爆轰理论可知:导爆管的爆轰过程基本上符合气体的一维C一J爆轰理论。根据有约束的一维平面正冲击波关系式及气相爆轰在c一J面爆轰波方程,可计算出导爆管冲击波阵面参数和爆轰参数.附表中列出了几种导爆管冲击波阵面和爆轰波的部分参数. 表中的爆热口是依照导爆管组成的燃料一空气炸药的组分及确定爆轰产物组成的简化法则而求得;口,是用来维持爆轰波稳定传播的有效爆热;...  (本文共5页) 阅读全文>>

《石油炼制与化工》2006年12期
石油炼制与化工

第二反应区在MIP工艺过程中所起作用的研究

l前言MIP工艺技术的开发是基于裂化和转化两个反应区和裂化反应可控性这两个新概念。从而形成工艺技术、工程技术和催化剂制备技术。裂化和转化两个反应区是指烃类的裂化反应和转化反应(氢转移反应和异构化反应)在不同反应区域及相应的反应环境下发生n‘;而裂化反应可控性是指利用单分子裂化反应、双分子裂化反应和氢转移反应的可转化性来调控烷烃裂化反应方向和深度[2“1。可控性实现途径是指利用双分子氢转移反应来控制双分子裂化反应,利用双分子裂化反应来控制单分子裂化反应。MIP工艺采用新型第一、第二反应区串联提升管反应器,与常规FCC工艺相比,增加了提供烃类转化反应的第二反应区;而MIP工艺的第一反应区相当于常规Fcc提升管反应器,均主要进行高温、短接触的裂化反应。裂化反应可控性拓展了MIP工艺两个反应区功能,从而将第一反应区的作用分为单分子裂化反应几率高、中和低三个层次,而第二反应区的作用可以分为双分子裂化反应和双分子氢转移反应两个层次。本研究目...  (本文共4页) 阅读全文>>

《高压物理学报》2002年02期
高压物理学报

用光电法研究钝感炸药JB-9014反应区结构

1 引 言按照ZND模型,爆轰波的前峰为无化学反应的先导冲击波,冲击波后是连续的反应区,化学反应在反应区内进行并完成。先导冲击波后的高压为Neumann峰或化学峰。反应区终点为爆轰的CJ状态(也叫做声速点),压力为CJ状态的压力pJ。TATB和以TATB为主要成分的炸药,因其钝感、安全,他们的爆轰性能,特别是反应区结构引起广大研究者的重视,Sheffield[1]、Seitz[2]、Lubytinsky[3]研究了这些炸药的反应区结构。从这些研究得出,TATB和以TATB为主要成分的钝感炸药其反应区宽,反应过程时间长。但由于实验装置和测试方法不同,得出的反应区宽度相差很大,特别是至今没有人从实验上得到平面一维定常爆轰时TATB和以TATB为主要成分的钝感炸药的反应区结构,不清楚装药密度对钝感炸药反应区结构的影响。JB 9014(TATB/F=95/5)是国内研制的以TATB为主要成分的钝感炸药,我们用光电法研究了JB 9014炸...  (本文共8页) 阅读全文>>