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大变位齿轮的计算及其在甲板机械设计中的应用

在甲板机械齿轮传动的设计中,如何提高齿轮的承载能力使所设计的甲板机械体积既小又能传递较大扭矩,这是当前值得探讨的一个问题。 提高齿轮的承载能力可通过:采用高强度钢材经淬火与磨齿,使大大提高齿根及齿面强度,但这将增加制造费用与工艺要求;采用强承载能力的齿形,如圆弧齿轮等;采用大变位齿轮,以提高其啮合角。在这三种强承载能力的齿形中,采用大变位齿轮是提高轮齿承载能力的最简便的方法。一、本文应用的符号与单位无变位齿轮中心距变位齿轮实际中心距分圆直径节圆直径顶圆直径齿宽齿数非变位齿轮压力角变位齿轮啮合角重合度a。[mm〕a二〔mm〕d。[m rn〕d。仁nlm]dk[mnl〕 b〔mm〕 z〔一〕 a。〔o」 a。[o〕基圆直径根圆直径齿顶高齿厚节距齿隙扭矩圆周力传动比i d:〔mm〕 dr[mm〕 hk仁mm」 s[mm〕 t[mm〕 sp〔mm〕M〔kgf·m〕 U〔kgf」_胜_e〔一〕齿形系数 [一〕f、[一〕模数m〔mm〕 曲率...  (本文共11页) 阅读全文>>

《机床与工具》1954年20期
机床与工具

变位齿轮(三)

4变位齿轮的形成和其啮合方程: 当用螺旋铣刀或齿条刀创成切削普通标准齿轮而吃刀深度还没有达到标准时,常发现该齿轮齿厚较标准的为大。又当我们测量以精确标准铣刀切制的标准齿轮时,虽是多数在公差尺寸内,但齿厚还是有大有小的,这是因为吃刀量有小有大的缘故。与标准的比较,吃刀量较小或较大的齿轮,广义的说都是变位齿轮。如上所举的,吃刀量小而齿厚较标准为大的齿轮,叫做正变位的齿轮,与此相反,吃刀量过大而齿厚较标准为小的齿轮,叫做负变位的齿轮。这种齿轮能否啮合,主要几何尺寸如何确定,有向啮合性能,制造或检查上有什麽特点等就是本丈的课题。 (1)变位切削和无腹切变位系数的决定:在图(15)齿条刀中心线以具有字尾的M—M表示,所切齿轮齿根圆半径为Ri,则M—M在不同位置的齿条刀0,1,2等创成不同齿根圆Ri的0’,1’,2’等齿形。用同一尺寸的齿条刀制造出来的变位齿轮,其齿根圆半径与标准齿轮齿根圆半径的差值完全等於变位的大小,即变位量。变位量又能够...  (本文共4页) 阅读全文>>

《机床与工具》1954年21期
机床与工具

变位齿轮Смещенной передачи(四)

4变位齿轮的形式和其啮合方程: (3)齿隙Cn和啮合方程的计算: 以上所讲的啮合方程都没有将齿隙Cn考虑进去。在谈“齿隙Cn和啮合方程的计算”这个问题之前,我们需要了解一下保证齿隙Cn的切削方法。保证齿轮啮合时有齿隙Cn的方法有三种。 (Ⅰ)安装时,放大两轴中心距离──即中心距离要大於A; (Ⅱ)使用较厚的齿条刀切齿,齿轮中心距离仍用A; (Ⅲ)用标准齿条刀,以比计算的 较小的 变位切削,齿轮中心距离A不变。 第(Ⅰ)种方法不易控制中心距离,啮合角α的增大或啮合系数ε的减少等它会改变设计的啮合性能;第(Ⅱ)种方法除个别情形外,会增加制造成本。一般这两种方法都不用。第(Ⅲ)种方法用得最广泛,由计算的变位量 z深割 4E一卜E’。 Ah的变位就可以达到目的。 4或Ah和酋队有何关系,*合方程有什么变化,最後将*台方程的计算上的几点问题,分别介绍如下。 (a)衡隙Cn;(如图18)所示,当切削时,刀具应由宝绾的计算位置变位射一Ail,...  (本文共4页) 阅读全文>>

《机床与工具》1954年23期
机床与工具

齿轮讲座:变位齿轮Смещенной передачи(五)

5变位齿轮的尺寸 中心距离A和啮合角α决定后,变位齿轮的尺寸主要就剩齿顶圆或者说是齿高了。这些尺寸的计算有如下三种。 (1)径向间隙取标准价c0m0: 齿轮中心距离A决定后,一齿轮的齿顶圆的大小决定于另一齿轮的齿根圆半径。双位后的齿轮径向间隙仍然用标准的c0m0,就是这种计算的特点。 齿轮中心距离(A)、齿轮齿顶半径(Re1,Re2)、齿高(h1,h2)和齿根圆(Ri1,R12。)之间有如下的关系(见图25)。面关系式,则得 在(38)式需要注意的就是小、(或大)齿轮的齿顶圆半径是以另一大(或小)齿轮的双位系数ξ2(或ξ1)为参变数来决定。 (38)’式小齿轮的Re1&gi,J’撼轮本身的变位系数if为参变数表示的;大国轮的Re2也是如此。由(39)’式可知,除。=0的变位齿轮外,拨高〔hi=k...  (本文共2页) 阅读全文>>

《机床与工具》1954年24期
机床与工具

齿轮讲座:变位齿轮Смещенной передачи(六)

6检查齿厚和啮合性能的计算: 检查变位齿轮齿顶齿厚Se,和啮合性能[如啮合系数ε,齿面与齿腹之间的滑动比η(удельноескоъжение),比压系数(Относителъные,давления)等]的计算,是改进啮合性能而设计的变位齿轮所必需的。 (1)齿顶厚Se变位的小齿轮齿数少时,齿形容易成尖齿,所以需要检查齿顶圆半径Re的齿厚Se,视其最小值是否有(0.15~0.25)m0的大小。 .如图(26)所示,已知变位系数为ξ齿数为z的齿轮,在刀具模数为m0,分齿圆至齿顶圆的齿顶高为h或齿顶圆半径为民时,齿顶齿厚Se可以如下求得。 齿顶圆的压力角为ae,则由(28)式 S.=Re 又渐开线性质知Recosae=Rcosao。…………(6) 左(6)式由Re计算ae,由(a)式可得出Se。但是这种计算相当麻烦,为简化计算过程,制作图表,今将(6),(a)两式加以改变,即由e。一LO表查出。入0用(44)式计算,查z。代人(...  (本文共6页) 阅读全文>>

《机床与工具》1955年03期
机床与工具

变位齿轮Смещенные передачи(九)

7变位齿轮的类型: 变位齿轮的特性是完全决定变位系数ξ1和ξ2的值。因此,根据ξ1和ξ2的不同与其和ξc的大小可分为以下四种类型。 (1)零一齿轮( 0一齿轮):ξ1= 0,ξ2= 0、ξc=0 普通标准齿轮就是零一齿轮。由(26)(27)式可知,u=a0且λ=0而齿数小於Zmin的齿轮都有腹切,只要Z2Z1Zmin,则这一对齿轮就能够正确地啮合。特别需要互换性时,使用零一齿轮,但是因受规格上指定的模数m0的限制,中心距离A0不能够是连续的。 为了明了这种齿轮的啮合性能,以 Z1= 18及 Z2= 18~∞的所有齿轮偶为例,画其Si、 ε、 ξ和η等曲线,如图(44)所示。转动比i=愈大,则η1、Si1、ξ1和6 &值也就愈加增大,特别是 ηl在 1’= 2—3以後就有显著的增加。齿强也很不齐。 因此转动比z’较大的齿轮偶,在一般情形也需要用变位切削来改进其*合性能。 (2)变位一零齿轮(V—。齿轮);el一一白。妄。-D 小齿...  (本文共4页) 阅读全文>>