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电冰箱中制冷剂温度与管壁温度的关系

符号面积比热管径放热系数放大系数质t据后时间时翔标管内管外冷荆份壁环境空气 圈1徽元冷荆管段 ___dt._.,、.~ M一C一‘共‘二h.A。(t,一t一)+Q。(1) ~,~,dr一~犷”、、忿‘,,’,.式中:0.为从外壁面传人的热量。 如果外壁面为对流换热(若为导热亦可作类似的分析),则: Q.== h.A.(t。一t一)人0d h K M Tr(1)式可以改写成:一、前 健岁 「匀T,会+t,一K·‘,:+,·, 在研究电冰箱的实验中,由于制冷荆温度;以直接测定,人们往往是通过测量管路外壁}温度来确定制冷系统的热力工况。这种方法.然简单,但由于热力参数难以准确计算而带‘很大的盲目性,常常会产生不可忽略的误:。本文用实验的方法全面探讨在系统的不同:置,冷剂温度与当地管壁温度在各个木同时l的相互关系,为电冰箱制冷系统温度参数侧:方案的确定和测定结果的分析提供可靠的实t依据。式中T,=K,= M,C,hld,+h。do 1h...  (本文共4页) 阅读全文>>

《热力发电》2017年08期
热力发电

超超临界二次再热机组塔式锅炉再热器管壁温度优化调整试验

WANG Xiaohua,MEI Zhenfeng,CHEN Min,YAO Xiaolin,CHEN Baokang,SHI Yanzhou(Xi’an Thermal Power Research Institute Co.,Ltd.,Suzhou Branch,Suzhou 215153,China)随着蒸汽参数的逐步提高,尤其是再热蒸汽温度提高至620℃,对材料的要求越来越高[1],如何在再热器管壁不超温的前提下提升再热蒸汽温度是当前的一项重大课题。柯波、蔡振胜等[2-3]对1 025 t/h锅炉再热器管壁温度进行了研究,但针对超超临界二次再热机组再热器管壁温度的优化调整研究鲜有报道。本文以设计再热蒸汽温度为623℃的超超临界1 000 MW机组二次再热塔式锅炉为研究对象,阐述了再热器管壁温度优化的思路以及取得的成果,该研究成果对其他同类型机组再热器管壁温度的优化调整具有一定的参考。1设备概况锅炉为HG-2752/32....  (本文共6页) 阅读全文>>

《动力工程学报》2011年05期
动力工程学报

氧化膜的生长对管壁温度和氧化膜温度的影响

符号说明:ρ———气相密度,kg/m3m———质量,kgQr———传热功率,kWRes———蒸汽的雷诺数Q———蒸汽的质量流量,kg/sd———管道的内径,mμ———蒸汽的动力黏度,Pa·sPrs———蒸汽的普朗特数cp,s———蒸汽的比定压热容,J/(kg℃)λs———蒸汽的导热系数,W/(m·K)hs———蒸汽的传热系数,W/(m2·K)Φs———蒸汽的吸热功率,kWl———管长,mts———蒸汽的温度,℃tw1———氧化膜-蒸汽界面的温度,℃Φ1———氧化层的导热功率,kWtw2———氧化膜-基体界面的温度,℃δ———氧化膜的厚度,mλ0———氧化膜的导热系数,W/(m·K)Φ2———基体的导热功率,kWtw3———烟气-基体界面的温度,即管道外壁的温度,℃D———管道的外径,mλF———管道基体的导热系数,W/(m·K)hg———烟气侧传热系数,W/(m2·K)Reg———烟气的雷诺数λg———烟气的导热系数,W/(m·...  (本文共7页) 阅读全文>>

《科技创新与应用》2012年23期
科技创新与应用

降低管壁温度的运行调整

引言过热器、再热器超温爆管是电厂锅炉普遍存在的问题。一台300MW锅炉爆管一次,停炉抢修72小时的发电利润和起停损失高达100多万元。如果因供电紧张而造成区域停电,则损失更大。另外,能源集团对机组非停的考核也非常严格。因此,控制管壁温度,提高蒸汽管路运行的安全可靠性,对发电机组长周期安全经济运行是非常重要环节。1设备简介及现状本锅炉采用美国B&W公司自然循环燃煤锅炉标准。单炉膛,平衡通风,固体排渣全悬吊结构。炉膛由膜式水冷壁构成。亚临界,一次再热,单汽包,半露天布置。炉膛上部布置有屏式过热器,折焰角上部为二级高温过热器。制粉系统采用MPS中速磨冷一次风直吹式系统。五台磨煤机,共20只燃烧器,分三层对称布置在锅炉的前后墙,上层(C层)前后墙各2只燃烧器,对应为C磨煤机(C磨煤机作备用)。中层前后墙各4只燃烧器,各对应D、E磨煤机。下层前后墙各4燃烧器,各对应B、A磨煤机。燃烧系统由DRB-XCL型燃烧器、大风箱、高能点火器、点火油...  (本文共2页) 阅读全文>>

《电站系统工程》2005年03期
电站系统工程

测量锅炉管壁温度方法

1测点布置及测量方法在锅炉末级再热器55管屏背火面安装3个测点,测点1的位置在第55管屏1管段(标高63.25m处)。测点2的位置在第55管屏1管段(标高62.75m)处。测点3的位置在第55管屏3管段(标高63m)处。温度测点安装见图1。图1温度测点安装测点1用直径2.5mm的镍铬-镍硅热电偶穿上瓷套管,测量端直接焊在管壁上,按等温线接触敷设法安装。测点2、测点3用镍铬-镍硅镍基高温铠装热电偶(型号GH30),安装方法如下:取与被测管段相同材料钢管,加工成焊块,见图2。图2图3热电偶安装方法焊块开口向上,焊在测点2、3位置的管壁上。直径4mm铠装热电偶自开口处插入,由于焊块开口的底部与管壁有斜度,热电偶插入后可以紧贴在管壁与焊块之间,保持良好的接触。然后将开口处用氧化铝调玻璃胶封好,阴干半天后变硬,可以起固定热电偶和减少热交换误差作用。热电偶安装方法见图3。本次试验用的热电偶长20m,从炉膛引出时用镍铬丝以600mm距离扎紧在...  (本文共1页) 阅读全文>>

《锅炉技术》1973年01期
锅炉技术

安装炉内管壁温度测点的新方法

月lJ吕 随着我国电力工业的飞跃发展,为确保锅炉设备长期安全可靠地运行,需要在新装设备和改造设备上装设炉内管壁温度测点(如水冷壁、屏式过热器、对流过热器、再热器等受热面),以摸索和掌握设备的运行特性。 在装设炉内壁温测点方面,十余年来,经历了熔焊法、堆焊法、嵌入短管式等安装可以粘结金属、陶瓷等材料。由上海勤工化学厂出品,分成固体、液体两种。 无机粘结剂能耐700一SO0oC高温,并具有较高的热稳定性及常温下流动性较好等特点,同时它还具有成本低、操作简单、不需要特殊设备,在常温下即可操作等优点。 1)机械物理性能抗拉强度抗压强度平面剪切应力套接剪切应力比重公斤/厘米”公斤/厘米“公斤/厘米2公斤/厘米臼克l厘米” ℃ HB80~120 830 1 16 5 13 3 .69 9三0 161 不良点度熔硬方式,近几年来,又有了喷涂法。喷涂法具有测量准确、测点使用寿命长等优点,但在安装过程中尚存在着需要有一定质量要求的氧气、乙炔、压缩...  (本文共4页) 阅读全文>>