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影响汽轮发电机组安全运行的几个问题分析和处理

影响汽轮发电机组安全运行的几个问题分析和处理AnalyzingandSolvingsomeProblemsthatInfluencetheSafeOperationofTurbogeneratorUnits(250021)山东电力科学研究院丁兆海毕仲波摘要在汇总了近年省内汽轮机方面暴露出的一些机组安全运行问题的基础上,将几个典型且危害性较大的问题进行分析,并提出防范措施及处理方法。关键词汽轮发电机组安全问题分析处理AbstractBywayofsumminguptheproblemsthatinfluencethesafeoperationofturbogeneratorunitsinShandongProvincepowernetworktheseyears,thispaperanalysessometypitalexamplesthatendangerthesafeoperationofturbogen-eratorunit...  (本文共7页) 阅读全文>>

《中国电力》1940年50期
中国电力

危急保安器故障原因分析和消除

危急保安器故障原因分析和消除芜湖发电厂王家良1概述芜湖发电厂投运的PTK-(12)/3型汽轮机系60年代进口的捷克反动式凝汽式汽轮机。原配用偏心锤式危急保安器、运行不久,因其工作性能不稳定,各机组即相继全套改用上海汽轮机厂生产的31-6型机组上的偏心环式危急保安器,结构见下图。此结构简单、调整方便、运行可靠。改装后运行近20多年,情况基本良好。但在1990年中,4台机的危急保安器却7次出现异常,其中4次动作被迫停机,直接影响机组的安全运行。危急保安器和轴头结构图1-危急保安器调整螺杆;2-小轴头;3-主油泵传动主齿轮;4-汽轮机大轴;5-端节;6-危急保安器制动螺栓;7-制动垫片;8-危急保安器偏心飞环危急保安器的异常现象主要表现为:(1)调整螺杆的制动螺栓头部磨损严重,甚至折断;(2)调整螺杆和调整螺母间螺纹磨损严重,配合松旷;(3)调整弹簧偏斜卡涩。为此,进行了一系列的改造。如:调整螺杆由45号钢改为25Cr。MoV;调整螺...  (本文共2页) 阅读全文>>

《浙江电力》1950年20期
浙江电力

影响危急保安器动作转速因素的试验研究

影响危急保安器动作转速因素的试验研究浙江省电力试验研究所许立敏1问题的提出过去,电厂中进行的超速试验,多数不能做到中间不停机而一次性地连续完成。因为试验之初,危急保安器的动作转速往往不符合汽机运行规程中规定的指标,所以超速试验的全过程中,就必定要包含有“停机一调整一再起动”的程序,少则1~2次,多则3~5次,伴随而来的就是机组正式并网供电时刻的推迟,发电量的减少,以及锅炉燃料油消耗量的增大,电厂运行经济性的降低。此外,超速试验时,也可能由于危急保安器拒绝动作而使机组出现危急的运行状态,甚至引起断轴飞车事故影响电厂安全运行。近年来,国内一些科研生产部门开发研制了几种型式的超速试验台,目的是在机组的安装阶段或大修期内,将汽机的机头小轴拆卸后移装于试验台上,借用离机调试的方法,事先准确地调试整定危急保安器的动作转速,以减少超速试验时汽机的停机调整次数,并争取一次成功。现在有的电厂利用这种方法已获得了实效。但是,试验台上调整的结果,往往...  (本文共8页) 阅读全文>>

《华东电力》1987年04期
华东电力

危急保安器检修工艺的改进

我厂自1,72年至1980年先后安装4台125MW机组,迄1981年共进行大小修35台次。每次启动校验危急保安器超速试验时均未达到一次成功,少则需四、五次,多则七、八次。这既给运行人员增加劳动强度,又浪费了燃油,同时由于多次校验危急保安器造成检修工期延标此外多次启动对机组也不利。‘1.原因分析82年我们对制造厂危急保安器结构设计特点作了分析研究,发现造成危急保安器拒动或误动的主要原因如下: (1)危急保安器弹簧内径与弹簧座及套筒间隙偏大,约2~3om,当弹簧压缩时,造成弹簧偏斜, (2)弹簧制造质量较差,造成弹簧静态特性曲线不符合设计要求,- (3)调整螺母的紧定螺钉只有一只,当定位拧紧后,会使危急保安器芯杆发生弯曲, (4)飞环与遮断油门拉钩间隙大于飞环动作行程a(如图I),a的设计值为3,smm, (5)检修工艺粗糙。 ‘裸黄座┌─────┐│翼蒸嵘浏} │└─────┘ ┌──┐ │ │┌─┐ │ ││ │ │ │└─┘ ...  (本文共2页) 阅读全文>>

《华东电力》1988年12期
华东电力

125MW汽轮机危急保安器充油试验装置的改型

125MW汽轮机都装有危急保安器充油试验装置,可不提升转速试验危急保安器,并可在带负荷的状态下定期进行危急保安器活动试验。但早期生产的I型旋转式危急保安器充油试验装置由于安全油、二次油、指示油、复位油和试验油等五路的三通阀集中在一个试验油门内,三通阀圆周方向受力不均,油压相互影响,动作灵敏性和可靠性都很差,不可能在机组运行中进行试验。阂行发电厂的两台125MW汽轮机就属于此类型,不能定期进行危急保安器活动试验,影响机组的安全可靠性。 针对I型充油试验装置进行分析研究,改进后的I型装置为活塞式,如图l所示。由于该装置中每一套设备仅泄安全油,所有的二次油全都集中到危急继动器泄放,且在试验时可关断安全油路,系统简单,操作方便,油压相互干扰少,动作灵活、可靠,而且每只危急遮断油门有一只超速指示器,便于观察和分析危急遮断油门的动作情况。因此对上述两台125MW汽轮机的I型充油试验装置进行改型,作为汽轮机反事故的技术措施之一。 ,.改装的准...  (本文共3页) 阅读全文>>

《电业技术通讯》1958年11期
电业技术通讯

汽轮机危急保安器弹簧的设计方法

汽弱翻几危急保安器的不动作或簇动作,常常会造成汽卓俞机的严重事故。如果危急保安器的弹簧弹性系数不合适时,可能会嘴加从危急保安器超速动作至恢复常态(重新挂固)所需的一段机粗惰走时简。这样,不谕汽机在正常运行时危急保安器殷动作,或者汽机在事故情况下造成危急保安器的动作,都将会延畏事保安器(见图1)为例,来封渝危急保安器弹簧的殷针方法。 殷:已知飞环重量G、,飞环厚度均等,飞睡重量GZ。 求飞环重心由于飞环厚度均等,因此,各部分 故处理时尚而使事故扩大。 由于这种原因,对于汽蝙今机危急保安器的要求就非常严 格,特别是对于旧的汽蝙机的 危急保安器的弹簧、飞锤和飞 环等,必需重新歌舒或校核。 现以一带离心飞环的危急图1图2的重量RlJ与面积成正比。由图2可知:飞环外圆面积应为二丑子(公厘2);内闻面积应为二R圣(公厘2);上部小孔面积为“矛(公厘2),而飞环雨侧提块体(晃图3)的面积可由以0点为卧合的二2+,2==丑置的内圆方程式导出,此...  (本文共3页) 阅读全文>>