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用有限元法分析估算直齿轮的体积温度

概述 长期以来,对于各种机械元件在工作状态下的温度问题滓未引起人们的注意。近年来,随着机械向高速、重载、轻型方向的发屁,各种机械元件的漏.度问题变得越来越重要,无论是从防止损坏、保证可靠工作还是从润滑角度看,都需要对机械元件的温度有进一步的了解,特别是对于齿轮、凸轮、轴承以及大功率离合器等机械元件,问题显得更为突出和迫切。 就动力齿轮传动而言,为判断和防止齿面胶合,必项了解齿轮的温度:为对高速重找齿轮进行修形(考虑热变形)需要了解其温度;从弹性流体动力润沿(仁·H·工)的角度音,为确定润滑剂的标称特征,一也需要有对温度的了解:一尸爪:已有人扮出:相对丁撇度问题而言,E·I一I·L是否已发展过梦;了这类的问题。因ITlj,从各个方阴斤,关于})社挤献度的估算和测试就显得十分谊要了。 为便于分析,可将啮合齿轮的温度看作门!两部分组戍,即二轮的体积温度和瞬时的表面温度,而瞬时表面温度隐含地取决于前者。关于瞬时表面温度已有不少著作进行过...  (本文共19页) 阅读全文>>

《齿轮》1980年04期
齿轮

用有限元法预计直齿轮的体积温度

引盲 长期以来,预计许多机械部件的休积温度被人们忽视了。但近年来其重要性增加了,特别是在一些润滑问题中,预计轴承、齿轮、凸轮的性能和损坏都需要知道体积温度。目前,一个可能用来说明的例子是,与预计体积温度相比,弹性流体动力学润滑(EHL)理论大大发展了,而所有的弹性流体动力润滑问题均假设体积温度已知,后者决定了润滑剂的名义特性。 在齿轮中,为了预计擦伤失效,就要求知道啮合齿面间接触区域的温度。接触温度由两部份组成,即齿轮的体积温度和无疑地取决于此温度的瞬时温度。尽管瞬时温度理论已很好地建立了,但其不精确度使它在预计体积温度时无法利用。 近来,王‘“)为确定直齿轮的油膜厚度和总接触温度建立了数字程序。作为该分析中的一部份,:在使用有限元技术确定轮齿体积温度时,假设在齿轮的整个表面上对流放热系数是不变的。在本报告中,王新建立的方法被推广,包括了整个表面上不均匀的对流放热系数,其结果用包括广泛使用条件范围的无量纲参数给出,而所给出的表格...  (本文共13页) 阅读全文>>

权威出处: 《齿轮》1980年04期
《润滑与密封》1981年06期
润滑与密封

用有限元素法分析估算弹流润滑正齿轮的体积温度

对动力齿轮传动而言,为判断和防止齿面胶合,必须了解齿轮的温度;为对高速重载齿轮进行修形(考虑热变形)也需要了解其温度;从弹性流体动力润滑(EHL)的角度看,为确定齿轮润滑剂的标称特征,也需要有对温度的了解,甚至已有人提出:相对于温度问题而言,EHL是否已发展得过头了,因而从各个方面看,关于齿轮温度的估算和测试问题就显得十分重要了。 为了便于分析,啮合齿面的温度可看作由两部分组成,即齿轮的体积温度和瞬时的表面温度,而瞬时表面温度隐含地取决于前者。由于瞬时温度不稳定,不容易确定它所产生的影响,故这里主要讨论:用有限元素法来估算齿轮体积温度的间题。关于这一问题H.S.郑、Nadir Partir、K.L.Wang等人都进行过研究,并发表过论文,在我们的工作中主要参考了H.S.郑和N.Partir的报告〔‘〕。(一)基本方程和边界条件 齿轮体积温度的估算,可作为稳定温度场问题来处理。所谓稳定温度场即认为:物体的温度分布状态与时间无关。在...  (本文共10页) 阅读全文>>

《计量工作》1965年06期
计量工作

圆柱直齿轮的双面啮合综合检查

齿输质量的最格检查,最好是采用粽合检查的方法。目前,在单面哺合粽合检查仪器还没有普遍具备的条件下,双面嘴合粽合检查在齿翰生产上还占有很重要的地位。双面嘴合粽合检查仪,国内已翘成批生产,如何充分发挥仪器的效能,更好地保征齿蝙质量,这是一个需要封揣的周题。 在双面哺合粽合检查仪上,可以检查圆柱道齿翰、斜齿翰,蜗翰蜗杆,圆摊齿翰等。本文甜希圆柱道齿翰的检查,文中采用的偏差和允差的代号都按J B179一60的规定。△言—由被测量齿输最小的基本 齿形位移△Mh所引起的附加州匕,△;一等普。—ffilJ量齿翰的变位系数;△言。—由测量齿翰基本齿形位移 △‘。所引起的附加变位, △人。△乱=一茄‘ 一、测量“度量中心距” 在双面嘈合粽合检查仪上,测量“度量中心距”,首先,必须舒算公称度量中心距: 。二竺丝迁盈上竺, Zcosac这里式中:Invac=2言萨g“oZ+Ze+inv ae,(A)二—模数;a。—齿输的基本齿形角;z—被测量齿翰的齿...  (本文共6页) 阅读全文>>

《齿轮》1982年03期
齿轮

高速直齿轮的噪声与振动

引言 齿轮的噪声、振动和齿轮运转中所产生的动载荷受齿轮误差、装配精度、啮合刚度、轴的刚度和主动机及工作机等的复杂影响。正确地估计这些因素的特性对齿轮设计来说是很重要的。在这方面,已经有很多学者进行了理论和实验分析。J.G.Bollinger和M.Bosch〔z〕〔2〕〔3〕曾经发表了理论分析的结果和模拟齿轮啮合刚度及齿形误差对动载荷影响的结果。M.Bosch发表了用功率封闭型试验台进行试验的结果。A.Kub。〔4〕分析了齿轮的动载荷。G.Niemann和Th.Hosel〔5〕发表了噪声、运行条件和斜齿轮设计条件之间关系的试验结果.R.Kasuba和J.W.Evans〔6〕发表了关于载荷和重合度对齿轮传动动载荷影响的理论分析论文。这些理论分析是建立在某些简化上,而且多数试验结果是用功率封闭型齿轮试验台进行试验得到的。 这篇论文的目的是提出在齿轮传动的共振点和高于共振点时,齿宽和齿廓修形对高速直齿轮噪声与振动影响的研究结果。 试验齿...  (本文共7页) 阅读全文>>

权威出处: 《齿轮》1982年03期
《凿岩机械与风动工具》1981年01期
凿岩机械与风动工具

直齿轮气马达主要参数设计计算

一、前 一)一 口 齿轮气马达属于容积式马达中的一类。这类气马达由于制造简便,运转时平稳啮合,工作安全可靠,因而在国外妇、得较广泛应用;但这类气马达与其他种类的气马达相比,其绝热总效率较低,运转中的噪声卫较大,往往要附加消声器。 齿轮气马达的形式有直丛、与斜齿(包括人字齿)两种。本文仅就直齿轮气马达主要参数的设计计算进行讨论。直齿转又马达又分为多转子及双转子两种。按转子彼此啮合的形式直齿轮气马达又有内啮合与外咭斧之分。外啮合的双转子直齿轮气马达具有结构简单的优点,当前应用此种气马达较多,自1.两个直齿轮常常具有相同的大小尺寸。;工作原理 图1为外啮合双转子气马达示意图只图1中的1、2为齿轮,3为壳子,4为进气接管,5为排气接管。点B,、BZ是两齿轮分别与壳子内壁的接触点。设气马达进气绝对压力为p;公斤/厘米2,排气绝对压力为p:公斤/厘米“,由于、作用于齿轮面B,O;A或B:A的两面上的气体压力不相等,对齿轮1的轴上作用力矩为M...  (本文共9页) 阅读全文>>

《拖拉机》1984年01期
拖拉机

渐开线直齿轮光弹性应力分析

一、试验方案 】。试验内容 用三维冻结切片的方法对表1中的齿形进行研究,研究应力沿齿宽的分布规律及齿根圆角半径、载荷作用位置对齿根应力的影响。用平面光弹方法对表2齿形进行研究,研究当载荷作用在齿顶附近时,不同齿形角对齿根应力的影响;研究齿形角为20。、25。时法向载荷沿齿廓作用不同位置,对齿根应力的影响多研究齿形角为25。时,齿根圆角半径对齿根应力的影响。趁1长度单位:皿m]l)I型健型I型2580。357。58动一!口l|…es,|口||‘||weiJ||mz1模数齿数刀具压力角齿高系数分度圆直径变位系数齿顶高齿全高分度圆弧齿厚安装中心距安装啮合角齿轮宽度齿根圆角半径齿顶圆直径255O。868。8510。6512。9810。98410。954 70 0。87 8。8510。7511。021170士0。06;,170士0。065ao fod君丫hso川26。07278.24012,35,170士0。06只 26。07278。 月...  (本文共10页) 阅读全文>>