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环境状况对16 MnR、15 Mn VR、15 Mn VNR钢焊接质量的影响

一、大气湿度的影响 1.环境温度和相对湿度的综合作用 在焊接过程中氢的危害性已被人们充分认识,焊接接头的拘束度.淬硬性组织和扩散氢被人们称为焊接接头延迟裂纹的三人要素。 焊条药皮中的有机物、氢氧根、结晶水和‘吸附水,接头坡口表面的潮汽、底漆、油污、锈等都使焊缝中的扩散氢含量增加 此外,空气中的水蒸汽也直接影响扩散氢含量。在夏季高湿度的情况下和干燥季节比较,撑缝中扩散氢大约增加2一3m!/1 009,若使用超低氢焊条则约增加2倍。为避免其危害,焊接低合金高强钢时,要求空气中水蒸汽分压保持在一定的上限之下。 以往评价环境温度、相对湿度对扩散氢含量的影响时,一般偏重相对湿度而忽视温度。实际由于一定环境温度和相对湿度的综合作甩,使捍条药皮吸附水量增加,同时直接增加大气中水蒸汽含量,使电弧气氛中氢分压提高,焊缝中扩散氢含量大幅度提高。 根据气象学的提示,大气中的水蒸汽分压是温度和相对湿度的函数,它们之间呈以下关系: 7.肠口e=fE=f·...  (本文共8页) 阅读全文>>

《造船技术》1987年04期
造船技术

钢焊接时产生冷裂缝倾向的鉴定法

据苏刊《焊接生产》1986年加3报道,焊接冷裂缝的发生或然率可用待试验的试样在不限定的时间内能经受的应力的最大值来评定。采用这种方法是将焊接后试样处于一个不变的负载状态,并按给定的变形速度进行试验。 有文献提到,有采用一种给定的初始变形试验法,可是,就这种方法来说,由于初始存储能量不足,在试验过程中,对试样必须再加载。应该指出,随着试样一试验装置位能的增大,试验就接近固定载荷法,所以这种方法获得了非常广泛的应用。 1.试样的固定载荷试验法 对AK 33和30 XrCA钢试样 (图1)进行了研究。试样上要开缺口(在焊缝中心和熔合线处各开一个浅缺口),这样就能对焊缝金属和母体金属测定形成冷裂缝的倾向。试样要进行弯曲试验,其弯曲度要保证缺口张开。 试样照如下工艺制作。试验1按图1所示形式焊接,然后拆除引入和引出板2,再用砂轮磨出缺口。这时将试样冷却,使金属焊后能保持原始状态。试样在装置上焊接时,一面进行人工冷却,同时进行加热,焊接装置...  (本文共3页) 阅读全文>>

《焊接》1987年09期
焊接

15MnMoVNXt钢焊接试验

我厂YZ一35(仿美45R)型矿用牙轮钻机的金属结构件,选用了15MnMoVNXt钢。这种钢用于承受震动,交变载荷的大型矿山穿孔设备上,在国内还属首次。为此,对15MnM。VNXt钢进行了全面的性能试验。 表1钢材化学 isMnM0vNxt钥的性能 15MnMoVNXt钢的化学成分、机械性能和应变时效敏感性分别示于表工.丧2和表3。成分(%)Mn/S0 .0173微量0 .029 5{Ceg0 .018’0.607表2供货状态下钢材的机械性能(J/e二.)lb=e(。)Za,d二3a。:/o‘概一205一困同。咖一600600{775“05}87·5}’80}2,8‘,“·5}”·774表3应变时效敏感性试验结果* (按YB30、64)位)性%么:(蜘c拯喊、m口l)热处理}测试方法时效前 (eP)时效后 (eP)生阵10}调质冲,杆法(J/。切1)石更度畜夫(HB)别303生卜卫二‘175:5了*i式{,},一J户中加热至11...  (本文共4页) 阅读全文>>

权威出处: 《焊接》1987年09期
《焊接学报》1988年02期
焊接学报

12Ni2CrMoV钢焊接过热区相变组织的研究

1.序言 焊接热影响区的过热区由于加热温度高,晶粒严重长大,是焊接接头中性能最差的区域,再加上焊缝边缘常常由于咬边或缺口造成应力集中,因而也是最容易产生焊接裂纹的地方。因此,对焊接过热区的研究引起了焊接工作者的重视〔‘·2」 焊接连续冷却组织转变图(焊接CCT图)可以比较方便地预计焊接热影响区的组织和性能〔3〕。 本文试图利用焊接CCT图和斜Y型铁研试验结果,研究焊接条件对12NiZC:MoV钢热影响区的组织,性能以及冷裂倾向的影响,为制订出合理的12NIC:MoV钢的焊接*参加试验工作的还有顾世民、郑2期12N三Zc:M。v钢焊接过热区相变组织的研究工艺提供了重要依据。2.试验用的钢板和焊接材料 试验使用的12NiZCrMov钢是一种屈服强度588MPa的低合金高强度钢,主要被用于制造潜艇的耐压结构,其供货状态为调质状态,金相组织为索氏体,见图1(图版16)。热处理规范是890~910℃水淬,670~690℃回火空冷。其化学成...  (本文共8页) 阅读全文>>

《石油化工设备技术》1988年02期
石油化工设备技术

Cr5Mo钢焊接工艺的选择

一、前言 在加氢、裂化等炼油设备中,广泛使用C巧M。钢制做临氢管线、热油转油线及加热炉炉管。由于该类管道工作在高温、高压、腐蚀性强的恶劣条件下,近年来炼油厂有关C巧M。钢管焊接接头断裂引起的事故报导已有多起,为此对该类管道施工过程中的质量,必须予以足够的重视,确保装置设备的安全运行。 Cr5M。钢管的焊接,通常采用的两个方案见表1。二、焊接接头的硬度试验和 金相分析 将采用两种不同方案焊接的试件(以下称采用方案A焊接的试件为接头A,采用方案B焊接的试件为接头B)沿焊缝横断面剖开,对焊接接头的横断面进行维氏硬度试验和金相分析。 1.维氏硬度试验 对接头的焊缝区、熔合线附近、母材热影响区和母材这四个区域进行维氏硬度试验(试验载荷10kgf),试验结果对比如表2。 表2母区 表1方案}焊条牌号预热规范}焊后热处理规范焊缝!熔合线附近.热影响奥302热50720o.C以上200“C以上 不作热处理720~760.C回火处理人B 目前,炼...  (本文共3页) 阅读全文>>

《压力容器》1989年06期
压力容器

15MnNi钢焊接试验研究(上)

一、15M二Ni钢简介 该钢板的化学成份、物理性能及与西德、日本同类钢板的分析结果列于表1、2。 二、焊条的选择 采用四种国产低温钢焊条(TH韶7、JSO7CF、JSO了B、Jso7Fe一110N又)进行试验,同时对日本的两种(NB一1、NB一IF)及西德同类焊条(SHVI)进行了对比试验。 1。熔敷金属的化学成分及机械性能 熔敷金属的化学成分及机械性能列于表3、表4,焊态及SR态的低温韧性见图1。 试验结果表明,TH227焊条的熔敷金属低温韧性最高,且经SR处理低温韧性进一步改善;其次是J507B,但它经SR处理后低温韧性却下降;西德“SHVI”焊条及日本“NB一1”焊条在焊态及SR的低温韧性均优良,压力容器108。年11月15Mn附勿及进口栩板的化学成分分(肠)备注C让MO一…C;’…P。Nb}{-一rt︸一一..一.一一一︸UO︸︸八口一1一21勺nU 97的丹一0.9一l一‘、一知n︸1 .41﹄J一勺一4内O一﹄﹄一声...  (本文共8页) 阅读全文>>