分享到:

内啮合变位齿轮传动的应用

某机器上的回转机构,原设计采用连杆机构,如图1所示。该回转机构靠油缸1动作,带动杆2绕O点转动到工作位置和非工作位置,在任一位置是靠液压锁锁紧的方法使机构锁定在某一位置。铰链处采用球面滑动轴承,要求每班至少用稀油润滑一次。由于现场环境为多粉尘、高温,机构处于半开式工作状态,而此机构要求制造安装精度高,在现场使用中由于受油液清洁度、液压零部件质量及工人操作水平影响,使液压锁的锁紧工作可靠性差,有时出现不能锁紧的情况。此外由于安装不方便、维修时间长、稀油润滑污染环境、重量大等缺点,现场要求在不改变原油路的基础上修改原设计,以克服上述缺点。一、机构的改进根据现场的工作要求,用原驱动油缸的油路来驱动液压马达,因内啮合齿轮传动具有中心距小的优点,能满足实际中心距350~400mm的要求,所以靠液压马达带动内啮合齿轮传动,以完成回转机构的动作要求,采用机械装置来锁紧液压马达,使机构停在工作位置和非工作位置,如图2所示。该机构结构简单、工作可...  (本文共3页) 阅读全文>>

太原科技大学
太原科技大学

内平动齿轮传动运动学分析

内平动齿轮传动是一种特殊形式的少齿差行星齿轮传动,它是在平行曲柄机构原理和行星传动理论基础上开发的一种新型传动方式。内平动齿轮传动与定轴齿轮传动和行星齿轮传动相比,具有结构紧凑、传动比大、单位重量传动能力大等优点,在车辆工程、重型机械、航空航天和军事装备等机械传动场合有良好的应用前景。但对该传动形式的研究起步较晚,目前还没有形成一套完善的设计方法,特别是啮合角和变位系数的选择至今仍是制约内平动齿轮传动理论研究和应用推广的一大难题,亟待解决。本文以内平动齿轮传动装置为研究对象,从运动学的角度出发,对内平动齿轮传动运动学的设计公式、约束条件、设计参数的选择及优化等相关内容进行了深入研究,并采用虚拟装配和运动仿真技术对设计实例进行了干涉检验。通过比较、分析,选定与理论最为接近的德国工业标准DIN的计算公式作为内平动齿轮传动的计算公式,解决了设计中计算公式不统一、随意性大的问题。在避免干涉的前提下,采用MATLAB分析了几何参数的可行域...  (本文共114页) 本文目录 | 阅读全文>>

南京航空航天大学
南京航空航天大学

节点外啮合行星齿轮传动系统设计方法及动力学分析

行星齿轮传动系统由于采用了多个行星轮进行功率分流的结构,并且合理利用了内啮合的形式,因此与普通定轴轮系相比,行星齿轮传动系统具有质量轻、体积小、传动比大、承载能力强和传动效率高等诸多优点,广泛应用于航空航天、船舶和工程机械等领域;节点外啮合传动的实际啮合线段位于节点的一侧,避免了啮合过程中由于齿面摩擦力换向引起的振动,可以改善齿轮副的振动特性。本文对节点外啮合行星齿轮传动系统的设计及动力学性能进行分析。分析了节点外啮合传动啮合特性中实现节点外啮合传动的判定条件和衡量节点远离实际啮合线程度的节点外系数。根据分析得出,相比内啮合齿轮副,外啮合齿轮副较难实现节点外啮合传动;通过合理采用齿轮副分度圆压力角不等的设计,可以较为容易的实现节点外啮合传动。在此基础上研究了齿轮齿数、分度圆压力角和齿顶高系数对节点外啮合传动变位系数可行域的影响。在行星齿轮传动系统中,适当减小行星轮齿数有利于实现外啮合节点前啮合传动和内啮合节点后啮合传动;对于主要...  (本文共106页) 本文目录 | 阅读全文>>

《科技展望》2015年13期
科技展望

多级内啮合摆线齿轮泵设计

1前言齿轮泵结构简单、尺寸紧凑、流量大、体积小、可靠性高、寿命较长,广泛应用于工程机械、飞机和轮船等的液压传动系统和发动机燃油系统[1]。但齿轮泵常作为中低压油泵使用,进一步提高出口压力困难。齿轮泵分为内啮合和外啮合两种,由于内啮合摆线齿轮泵较渐开线齿轮泵具有很多优点:结构紧凑,体积重量小,转轴几乎不受径向力的作用,压力脉动小。因此选择内啮合摆线齿轮泵作为多级齿轮泵的齿轮副,对其设计方法进行研究。2多级摆线齿轮泵基本原理多级内啮合摆线齿轮泵是将多个内啮合摆线齿轮泵串联组合成的多级泵,结构包括一个壳体、一个驱动轴和一个齿轮系,为单轴驱动多级齿轮泵。图1为一个三级内啮合齿轮泵结构简图。齿轮系包括多级齿轮副,每一级齿轮副有一个外齿轮和一个摆线内齿轮,相邻两级之间设有一块端板,端板内开有一个油液通道,从上一级的出口通向下一级的入口。液体从入口进入,经第一级摆线齿轮泵的增压,获得一定的压力,然后液体进入第二级、第三极摆线泵继续增压,可以使...  (本文共2页) 阅读全文>>

《现代制造工程》2009年08期
现代制造工程

齿轮基本参数对内啮合效率影响的研究

齿轮机构是一种最为广泛的传动机构,其啮合效率的分析与计算具有重要的意义。通常,通过试验可得到齿轮传动系统设计过程中所使用的啮合效率,但由于根据齿轮的精度等级和润滑方式在机械手册中所查到的啮合效率不是一个精确值,因而必将给齿轮传动特别是多级齿轮传动的啮合效率设计带来较大的误差。本文推导了标准圆柱齿轮内啮合效率公式,分析齿轮基本参数对内啮合效率的影响,为内啮合齿轮机构设计中基本参数的选择提供依据。1齿轮传动瞬时啮合效率的分析计算[1-4]图1所示为渐开线圆柱齿轮传动内啮合情况。小齿轮1为主动轮,以角速度ω1绕轴O1回转,驱动从动轮2,以角速度ω2绕轴O2回转。传动过程中,在啮合区域B1P中任意啮合点K处(如图1a所示):驱动力功率P1=F12v1cos(α1+φ)。克服工作阻力所需功率P2=F21v2cos(α2+φ)。式中:F12为主动轮1对从动轮2的驱动力;F21为从动轮2图1标准圆柱齿轮齿廓内啮合简图对主动轮1的工作阻力;v1...  (本文共4页) 阅读全文>>

《机械设计与制造》1989年05期
机械设计与制造

双内啮合2K—H正号机构传动方案的选择

一、前言 如图1所示为双内啮合ZK一H正号机构,可用于短期工作的传动,传动比I孟b一般推荐为30~100,在小功率传动中,可达170。。对于这种机构的传动方案的选择,目前的有关设计资料推荐利用I一Z、一Z。(Z。二Z。一Z:=Zb一Z,)曲线进行齿数选择。然而这样的曲线有相当大的缺点:①这种曲线不可能穷尽一切情况,也没有考虑多个行星轮的情况;②没有考虑角度变位情况下的齿数选择;③所得结果往往存在较大的传动比误差;④应用不方便。总之,利用此种方法难于找到最佳结果。本文利用计算机进行搜索,克服了以上缺点。 二、齿数综合方程 各轮齿数应满足如下方程:、J‘,、,户﹄、了!Q︸gJ了几、了、了‘、 Z。Z,Z。Z:“一乞禹一21之云=一王丁-(运动条件)(Z。一Z:)一(Z。一25)=k:(同心条件) 式中,k:=Z。Z一Z、Z。是一个整数,当k,》小时,I0时。k:o,即k:》l。 k:是一个不大的整数。当k:=o时,a一g,b一g两...  (本文共2页) 阅读全文>>

《涂料工业》1989年03期
涂料工业

全国涂料设备管理协作组华东片会议在宜兴市召开

1 989年4月13日~15日,在江苏省宜兴市召开.会议就新产品、新设备、新技术进行了广泛交流.会上有关厂介绍了球形转子泵、UCB一18型内啮合式齿轮泵、P卜50型粉料输送机、换代增张玻璃珠研磨介质和变频器调速的高粘度双轴搅拌机新产品.会议讨论了在深化改革形势下设备管理的经验...  (本文共1页) 阅读全文>>